摘要：為解決某型伺服機(jī)構(gòu)的生產(chǎn)研制中真實(shí)負(fù)載操作復(fù)雜，維護(hù)困難的問(wèn)題，提出一種模塊化模擬負(fù)載平臺(tái)。通過(guò)建立負(fù)載數(shù)學(xué)模型、動(dòng)態(tài)特性測(cè)試和諧振頻率分析辨識(shí)，闡述了模擬負(fù)載平臺(tái)的機(jī)械結(jié)構(gòu)、加載控制、慣性負(fù)載模塊、摩擦負(fù)載模塊、彈性負(fù)載模塊和總體方案，并針對(duì)性設(shè)計(jì)了擺角測(cè)量模塊和力測(cè)量模塊。經(jīng)過(guò)研究及實(shí)踐，得以生產(chǎn)出模擬負(fù)載平臺(tái)并成功替代真實(shí)負(fù)載，動(dòng)態(tài)性能高，測(cè)試效率高，滿足地面半實(shí)物試驗(yàn)中對(duì)伺服系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性測(cè)試的需求，具有良好的工程應(yīng)用價(jià)值。

0引言

模擬負(fù)載試驗(yàn)是飛行器研發(fā)過(guò)程中進(jìn)行半實(shí)物仿真的必需環(huán)節(jié)，由于真實(shí)負(fù)載一般具有裝配結(jié)構(gòu)緊湊、無(wú)法長(zhǎng)時(shí)穩(wěn)定、維護(hù)調(diào)校困難等難點(diǎn)。因此模擬負(fù)載試驗(yàn)的研究一直是國(guó)內(nèi)外航空航天領(lǐng)域的熱門領(lǐng)域。伺服機(jī)構(gòu)是飛行器控制系統(tǒng)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，它根據(jù)控制系統(tǒng)的指令信號(hào)，實(shí)現(xiàn)對(duì)飛行器發(fā)動(dòng)機(jī)或舵片的推力矢量控制或空氣動(dòng)力控制，以達(dá)到穩(wěn)定姿態(tài)和控制方向的目的。

伺服機(jī)構(gòu)模擬負(fù)載平臺(tái)是研究和測(cè)試伺服系統(tǒng)特性的專用力矩加載裝置，用于模擬飛行器在實(shí)際工作過(guò)程中所受的慣性負(fù)載和摩擦負(fù)載，以某型伺服機(jī)構(gòu)的生產(chǎn)研制為背景，為解決真實(shí)負(fù)載操作復(fù)雜，維護(hù)困難的問(wèn)題，為提高設(shè)備利用率，節(jié)約場(chǎng)地及成本，提出一種模塊化模擬負(fù)載平臺(tái)。進(jìn)而實(shí)現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)室條件下分析伺服機(jī)構(gòu)的負(fù)載性能。該平臺(tái)具有以下優(yōu)勢(shì)：系統(tǒng)特性穩(wěn)定，維護(hù)簡(jiǎn)便，負(fù)載性能可調(diào)節(jié)且易測(cè)量，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模塊化。

1負(fù)載特性分析

該伺服機(jī)構(gòu)通過(guò)內(nèi)部活塞桿直線式伸縮動(dòng)作，通過(guò)外部去柄連桿進(jìn)而控制舵負(fù)載，結(jié)合實(shí)際飛行中的工況，將負(fù)載分解為慣性負(fù)載、摩擦負(fù)載和諧振負(fù)載等三部分。根據(jù)技術(shù)要求，其中負(fù)載力矩為400Nm，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為0.303kg·m2。伺服機(jī)構(gòu)在負(fù)載狀態(tài)下的控制框圖如圖1所示，簡(jiǎn)化數(shù)學(xué)模型圖2所示。

圖1伺服機(jī)構(gòu)控制框圖

Fig.1Servomechanismcontrolblockdiagram

圖2伺服機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化數(shù)學(xué)模型圖

Fig.2Briefmathematicmodeloftheservomechanism

伺服系統(tǒng)的負(fù)載特性通過(guò)與舵同軸的角度傳感器進(jìn)行衡量。同時(shí)，伺服機(jī)構(gòu)內(nèi)與活塞桿平行安裝了位移傳感器以測(cè)量伺服機(jī)構(gòu)的線位移及其閉環(huán)負(fù)反饋。通過(guò)向伺服機(jī)構(gòu)間隔輸入頻率由低到高，幅值相同，周期相同的正弦信號(hào)，對(duì)測(cè)量得到的角度和位移在對(duì)數(shù)坐標(biāo)下相減，即可以得到伺服機(jī)構(gòu)負(fù)載特性如圖3所示。

圖3負(fù)載特性曲線

Fig.3Loadcharateristicscurves

2總體布局

模擬負(fù)載平臺(tái)總體布局為開(kāi)放式單通道直線式分布，主要由固定臺(tái)體、主軸模塊、慣量調(diào)整模塊、角度測(cè)量模塊和剛度調(diào)整模塊組成，如圖4所示。各模塊相對(duì)獨(dú)立，可根據(jù)使用需求部分裝配，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，整體強(qiáng)度高，長(zhǎng)期穩(wěn)定，易于更換，并等效真實(shí)安裝結(jié)構(gòu)。

圖4模擬負(fù)載平臺(tái)組成圖

Fig.4Thecompositionofthesimulatedloadplatform

3機(jī)械結(jié)構(gòu)

模擬負(fù)載平臺(tái)的機(jī)械結(jié)構(gòu)，如圖5所示；其中，固定臺(tái)體采用鋼板焊接而成，采用框架結(jié)構(gòu)并局部增強(qiáng)斜支撐來(lái)提高整體剛度，通過(guò)地腳螺栓和試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)的地軌連接；角度測(cè)量模塊通過(guò)聯(lián)軸器與輸出軸實(shí)現(xiàn)無(wú)間隙連接，保證測(cè)量準(zhǔn)確性，亦可補(bǔ)償安裝誤差；剛度調(diào)整模塊通過(guò)調(diào)節(jié)尾部壓板的壓緊位置來(lái)改變彈簧鋼板的伸出長(zhǎng)度，通過(guò)伺服機(jī)構(gòu)推力推動(dòng)壓板變形，模擬伺服機(jī)構(gòu)的負(fù)載特性和調(diào)整負(fù)載臺(tái)剛度；慣量調(diào)整模塊通過(guò)增減調(diào)整墊片以保證與主軸的同軸度，避免扭矩產(chǎn)生額外力矩。通過(guò)增減半片式慣量盤的方式調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；主軸模塊的采用高精度球軸承支承，保證配合精度及穩(wěn)定性，易于控制摩擦力矩，在曲柄兩端裝有機(jī)械限位裝置，當(dāng)轉(zhuǎn)角超過(guò)設(shè)定時(shí)起到限位作用，從而保護(hù)結(jié)構(gòu)件，如圖6所示。

圖5模擬負(fù)載平臺(tái)結(jié)構(gòu)圖

Fig.5Thestructureofthesimulatedloadplatform

a）固定臺(tái)體結(jié)構(gòu)圖

b）角度測(cè)量模塊結(jié)構(gòu)圖

c）剛度調(diào)節(jié)模塊結(jié)構(gòu)圖

d）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量調(diào)節(jié)模塊結(jié)構(gòu)圖

e）主軸模塊結(jié)構(gòu)圖

圖6各模塊結(jié)構(gòu)圖

Fig.6Thestructureofeachmodule

4負(fù)載特性設(shè)計(jì)

4.1剛度設(shè)計(jì)

抗隨時(shí)間而變化的外力作用所產(chǎn)生變形的能力稱為剛度。它的意義在于對(duì)在外力作用下（比如伺服機(jī)構(gòu)推動(dòng)負(fù)載進(jìn)行高頻特性測(cè)試）所產(chǎn)生的變形量具有頻率響應(yīng)。負(fù)載平臺(tái)的動(dòng)剛度，關(guān)系到負(fù)載臺(tái)對(duì)強(qiáng)迫振動(dòng)（包括：從地面?zhèn)魅氲恼駝?dòng)；由于結(jié)構(gòu)內(nèi)回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的不平衡而產(chǎn)生的振動(dòng)；由于測(cè)試過(guò)程中變頻率點(diǎn)產(chǎn)生的振動(dòng)等）和自激振動(dòng)的穩(wěn)定性問(wèn)題。

為了滿足負(fù)載平臺(tái)長(zhǎng)期可靠使用，減少變形和傳動(dòng)、連接等間隙等非線性因素對(duì)產(chǎn)品特性的影響，負(fù)載臺(tái)的剛度設(shè)計(jì)是關(guān)鍵：擺軸組件的支座采用整體加工提高結(jié)構(gòu)強(qiáng)度；安裝主孔一次性加工保證同軸；擺軸組件內(nèi)軸承選用徑向和軸向可調(diào)游隙推力軸承，防止擺塊軸向竄動(dòng)并降低回轉(zhuǎn)間隙，提高動(dòng)平衡，并通過(guò)調(diào)節(jié)軸承游隙，實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦負(fù)載調(diào)節(jié)，以滿足相角校正要求；底座采用厚重框架焊接結(jié)構(gòu)和局部增強(qiáng)斜支撐結(jié)構(gòu)，臺(tái)面上擺軸組件緊湊布局，提高底座靜剛度。通過(guò)采用與地軌通過(guò)螺釘緊密固定降低基礎(chǔ)振源，同時(shí)增加阻尼、衰減振動(dòng)能量。

4.2動(dòng)態(tài)特性校正設(shè)計(jì)

伺服機(jī)構(gòu)在真實(shí)負(fù)載上按額定幅值信號(hào)、不同頻率點(diǎn)進(jìn)行頻率特性測(cè)試時(shí)，由于伺服機(jī)構(gòu)響應(yīng)能力影響，加之負(fù)載傳動(dòng)機(jī)構(gòu)變形引起不同頻率點(diǎn)的輸出位移變化，其幅值和相角不同。對(duì)負(fù)載平臺(tái)而言，底座與地面剛性連接以保證足夠的剛度，再通過(guò)調(diào)節(jié)彈性鋼板剛度和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量以等效真實(shí)負(fù)載特性。

負(fù)載平臺(tái)的動(dòng)態(tài)校正設(shè)計(jì)主要包括頻率測(cè)試幅值模擬和校正設(shè)計(jì)、諧振點(diǎn)模擬和校正設(shè)計(jì)：限于伺服機(jī)構(gòu)安裝結(jié)構(gòu)，彈性鋼板組件并不是等截面，彈性鋼板可調(diào)節(jié)到的最大剛度要大于系統(tǒng)諧振頻率的剛度，通過(guò)ANSYS仿真計(jì)算結(jié)果，如圖7所示。

圖7彈性鋼板最大剛度ANSYS仿真

Fig.7ANSYSsimulationoftheelasticsteelplate’smaxrigidity

仿真計(jì)算剛度時(shí)輸入的力的值以伺服機(jī)構(gòu)最大輸出力為依據(jù)，根據(jù)技術(shù)要求計(jì)算伺服機(jī)構(gòu)的剛度，由公式：

（1）

式中f為最大輸出力2.32x104N；y為在輸入力下的位移0.658mm。

可得：

k=3.859x107N/m（2）

由公式：

（3）

式中R為力臂長(zhǎng)度70mm；I為舵的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量

為傳動(dòng)系統(tǒng)固有頻

可得：

k=1.76x107N/m（4）

且經(jīng)ANSYS仿真，得到變形量為1.484mm，與矩形簡(jiǎn)化模型理論值1.43mm基本一致，如圖8所示。鋼板長(zhǎng)度調(diào)節(jié)范圍設(shè)計(jì)值L=240~360mm，則剛度調(diào)節(jié)范圍在k=0.855x107~3.859x107N/m，證明能夠通過(guò)鋼板長(zhǎng)度的微調(diào)，覆蓋機(jī)加裝配的累計(jì)誤差，實(shí)現(xiàn)等效模擬真實(shí)負(fù)載的目的。

圖8彈性鋼板真實(shí)剛度ANSYS仿真

Fig.8ANSYSsimulationoftheelasticsteelplate’srealrigidity

4.3定期校驗(yàn)

為避免因模擬負(fù)載平臺(tái)磨損對(duì)測(cè)試結(jié)果發(fā)生影響，需每六個(gè)月進(jìn)行一次校驗(yàn)，校驗(yàn)內(nèi)容：

外觀檢查：對(duì)關(guān)鍵部位進(jìn)行檢查不允許有任何明顯的機(jī)械損傷；伺服機(jī)構(gòu)、角位移傳感器的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)無(wú)損壞及裂紋，并應(yīng)緊固，無(wú)松動(dòng)。

配合尺寸檢查：使用千分對(duì)伺服機(jī)構(gòu)和角位移傳感器的接口尺寸進(jìn)行測(cè)量，保證配合間隙范圍為0~0.006mm。

負(fù)載特性檢查：使用工藝伺服機(jī)構(gòu)對(duì)模擬負(fù)載平臺(tái)剛度進(jìn)行調(diào)校，保證負(fù)載特性與真實(shí)負(fù)載一致；對(duì)加載裝置進(jìn)行調(diào)校，使模擬負(fù)載平臺(tái)諧振點(diǎn)幅值與真實(shí)負(fù)載一致。

5試驗(yàn)驗(yàn)證

對(duì)伺服機(jī)構(gòu)進(jìn)行真實(shí)負(fù)載和模擬負(fù)載狀態(tài)下進(jìn)行掃頻測(cè)試（幅值1°）中，根據(jù)測(cè)試結(jié)果的差異，經(jīng)過(guò)對(duì)剛度調(diào)整模塊和慣量調(diào)整模塊的調(diào)校，達(dá)到負(fù)載特性基本一致，可作為伺服機(jī)構(gòu)生產(chǎn)試驗(yàn)的依據(jù)，如圖9所示。

模擬負(fù)載測(cè)試數(shù)據(jù)

真實(shí)負(fù)載測(cè)試數(shù)據(jù)

圖9掃頻測(cè)試比對(duì)曲線

Fig.9Comparisoncurvesofthespectrumscanning

模擬負(fù)載平臺(tái)的應(yīng)用，解決了真實(shí)負(fù)載操作復(fù)雜，維護(hù)困難的難題，截至目前已使用模擬負(fù)載平臺(tái)驗(yàn)收伺服機(jī)構(gòu)500臺(tái)次，提高了生產(chǎn)效率，如圖10所示，具體如下：

模擬負(fù)載平臺(tái)各模塊的安裝獨(dú)立，操作簡(jiǎn)單，縮短了安裝和調(diào)校時(shí)間；

模擬負(fù)載平臺(tái)使用周期長(zhǎng)，負(fù)載特性穩(wěn)定，在維護(hù)得當(dāng)?shù)那闆r下，可保證使用壽命。

圖10模擬負(fù)載平臺(tái)實(shí)物圖

Fig.10Photooftherealsimulatedloadplatform

6結(jié)論

本文以某型伺服機(jī)構(gòu)的生產(chǎn)研制為背景，提出一種伺服機(jī)構(gòu)模塊化模擬負(fù)載平臺(tái)，闡述了機(jī)械結(jié)構(gòu)、模塊化設(shè)計(jì)、負(fù)載特性校正和總體方案，并明確定期利用真實(shí)負(fù)載校驗(yàn)?zāi)M負(fù)載平臺(tái)。經(jīng)過(guò)研究和實(shí)踐，得以在生產(chǎn)中成功地使用模擬負(fù)載平臺(tái)替代真實(shí)負(fù)載，解決了真實(shí)負(fù)載操作復(fù)雜，維護(hù)困難的難題，提高了生產(chǎn)效率，產(chǎn)品已成功進(jìn)行數(shù)百次測(cè)試任務(wù)，具有良好的工程價(jià)值和廣闊的應(yīng)用前景。

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作者簡(jiǎn)歷

湯力，男，出生日期：1987年5月，職稱：工程師，學(xué)位：碩士研究生，專業(yè)和研究方向：伺服系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)，通訊地址：北京市9200信箱77分箱（北京市豐臺(tái)區(qū)南大紅門路1號(hào)，中國(guó)運(yùn)載火箭技術(shù)研究院18所一事業(yè)部），郵編：100076，郵箱：lana113@sina.com、聯(lián)系電話13810866130，傳真：010-68382904